三門峽富通新能源銷售生物質(zhì)鍋爐、生物質(zhì)燃料鍋爐、家用小型錘式生物質(zhì)爐灶等。
一、冷態(tài)模化條件
在相似理論的基礎(chǔ)上通過模化試驗來研究鍋爐內(nèi)的空氣流場。實踐經(jīng)驗表明，對鍋爐進行冷態(tài)模化試驗研究，能夠比較真實的反映爐內(nèi)實際的空氣流場工況，由相似原理可知，在實爐上進行冷態(tài)空氣流場試驗研究應(yīng)滿足兩個條件：①各股射流流動工況均應(yīng)進入自模化區(qū)（即界限雷諾數(shù)取為100000），眾所周知，對流動過程起主要怍用的是雷諾準則：Re=PVD/μ，它表明了流動慣性力與粘性力之比值。在等溫流動時，它決定了氣流運動的阻力特性，而壓力與慣性力的比值通常以歐拉準則Eu來表示即：
Eu=△p/pv2=f（Re）
當Re大于一定值后，Eu值不再與Re數(shù)有關(guān)而保持為一定值，即此時慣性力是決定因素，而粘性力的影響可以忽略不計，因此氣流質(zhì)點的運動軌跡主要受慣性力的支配而不再受Re值的影響，氣流運動狀態(tài)進入自模化區(qū)。對大多數(shù)鍋爐，Re≥105時即進入自模化區(qū)。②應(yīng)維持冷、熱態(tài)時各股射流動量比相等。
二、鍋爐冷態(tài)調(diào)試
本次冷態(tài)試驗主要解決六個方面的問題：
①檢驗鍋爐的煙風系統(tǒng)能否正常運行；
②調(diào)平前后各風噴口風速；
③檢驗二次風門與執(zhí)行機構(gòu)能否正常工作并整定二次風門流量特性；
④部分流場數(shù)據(jù)的測量；
⑤爐內(nèi)流場示蹤研究；
⑥生物質(zhì)冷態(tài)噴吹試驗
試驗系統(tǒng)簡圖如圖3.2所示、
系統(tǒng)圖中各數(shù)字和字母的意義見下表：
| 系統(tǒng)圖中各數(shù)字和字母的意義 | |||
| 1 | 引風機總風門 | 2 | 送風機總風門 |
| 3 | 二次風機總風門 | A | 后二次風總風門 |
| B | 前二次風機總風門1 | C | 頂二次風右風門 |
| D、E、F | 一次風風門 | G | 頂二次風左風門 |
（1）鍋爐煙風系統(tǒng)調(diào)整
主要考核鍋爐的煙風系統(tǒng)是否能正常運行，檢驗項目包括：三個風機（送風機／引風機/二次風機）、爐排、門孔、風門、執(zhí)行機構(gòu)、鍋爐原有表計、新增的四個測點（指示總送風量的均速管流量計、指示總二次風量的均速管流量計、前一次風道靜壓、旋風除塵器前煙道負壓）等。通過試驗發(fā)現(xiàn)鍋爐的煙風系統(tǒng)在數(shù)值模擬計算所確定的工
況下能夠正常運行。總送風量、總二次風量、風道負壓試驗原始數(shù)據(jù)見附錄F。
（2）前后各風噴口風速調(diào)平
1）前墻二次風調(diào)平
將送風機風門開度調(diào)到60%、二次風機風門開度調(diào)到60%、引風機風門開度調(diào)到70%、前二次風門開度打到7檔、后二次風門開度打到7檔，開始進行風口風速的調(diào)平，用靠背管和熱線風速儀測量各風口風速，根據(jù)測量的數(shù)據(jù)進行調(diào)節(jié)，每個風口內(nèi)都設(shè)置有可調(diào)節(jié)的阻力件，通過調(diào)節(jié)阻力件把各個風口的風速調(diào)平并逼近數(shù)值模擬計算確定的風速（24 m/s）大小為止，然后將阻力件焊牢固。共進行了三輪調(diào)節(jié)，原始數(shù)據(jù)見附錄G，調(diào)平前風口速度見圖3.3，風口最終調(diào)平見圖3.4。
由圖3.3中可見初始狀態(tài)的前二次風各噴口之間的流速很不均衡，最小風速出現(xiàn)在1號噴口，最大流速出現(xiàn)在12號噴口，噴口間最大速度差約為4.6 m/s，會造成爐內(nèi)流場嚴重偏斜，所以必須進行調(diào)平。由圖3.4可見經(jīng)過調(diào)節(jié)后前墻二次風的14個風口的速度都已逼近數(shù)值計算的速度值24m/s，最小風速出現(xiàn)在10號噴口，最大流速出現(xiàn)在
5號噴口，噴口間最大速度差約為1.3m／s，與調(diào)整前的狀態(tài)相比，噴口流速分布均勻性大為改善。
2）后墻二次風調(diào)平
前墻二次風調(diào)平后開始進行后墻二次風的調(diào)平，后墻二次風共15個風口，每個風口內(nèi)都設(shè)置有可調(diào)節(jié)的阻力件，反復進行“調(diào)節(jié)一測試一再調(diào)節(jié)”的步驟，直到把風口的風速調(diào)到逼近數(shù)值模擬計算的速度值17m/s，共進行了5輪調(diào)節(jié)，原始數(shù)據(jù)見附錄H，調(diào)平前和調(diào)平后的風口風速分別見圖3.5和圖3.6。
對照后二次風的初始狀態(tài)（圖3.5）和調(diào)平后的狀態(tài)(圖3.6)可見，原先嚴重不均衡的后二次風各個噴口的流速被基本調(diào)平。
3）頂二次風和一次風調(diào)平
通過調(diào)節(jié)頂二次風和一次風的風門將頂二次風和一次風風速調(diào)平，最終調(diào)平結(jié)果見圖3.7和圖3.8，由圖3.7可見經(jīng)過調(diào)平后頂二次風風口風速已經(jīng)逼近數(shù)值模擬的速度值16.5 m/s：由圖3.8可見經(jīng)過調(diào)平后一次風風口風速已經(jīng)逼近數(shù)值模擬的速度值11m/S。
（3）二次風門流量特性整定
完成前后二次風調(diào)平之后，基本可以認為前后二次風噴口的流速均衡，在此基礎(chǔ)上進行兩個二次風門的“風門開度一流量”特性整定，為制定燃燒系統(tǒng)的運行規(guī)程提供必要的基礎(chǔ)數(shù)據(jù)。前后二次風管道示意圖如圖3.9所示，二次風系統(tǒng)為多管路系統(tǒng)，流量分配受所有風門共同影響，所以對二次風門的“風門開度一流量”特性進行整定。
風門標示：A代表后二次風門，B代表前二次風門，后接數(shù)字代表風門檔位，檔位（風門開度）由小到大分為7檔。例如A283表示后二次風門為2檔位，前二次風門為3檔位，共測量了四個工況的數(shù)據(jù)，內(nèi)場數(shù)據(jù)見表3,2。內(nèi)場數(shù)據(jù)經(jīng)過處理可得各二次風量與風門開度之間的關(guān)系。爐內(nèi)測量的數(shù)據(jù)為內(nèi)場數(shù)據(jù)，其余為外場數(shù)據(jù)。
| 二次風門特性內(nèi)場數(shù)據(jù)表 | ||
| A3B7 | 前1 | 18.8 |
| 前7 | 18.2 | |
| 前14 | 17.8 | |
| 后1 | 14.5 | |
| 后8 | 14.6 | |
| 后15 | 14.7 | |
| A7B3 | 前1 | 17.1 |
| 前7 | 17.2 | |
| 前14 | 17.0 | |
| 后1 | 16.1 | |
| 后8 | 16.3 | |
| 后15 | 16.5 | |
| A2B5 | 前1 | 16.6 |
| 前7 | 16.4 | |
| 前14 | 16.4 | |
| 后1 | 13.1 | |
| 后8 | 12.8 | |
| 后15 | 12.9 | |
| A5B2 | 前1 | 16.8 |
| 前7 | 16.3 | |
| 前14 | 16.3 | |
| 后1 | 15.6 | |
| 后8 | 15.5 | |
| 后15 | 15.2 | |
| 工況 | 前二次風計算量/（m3/h） | 后二次風計算量（m3/h） | 前二次風量/后二次風量 |
| A3B7 | 2107.4 | 1804.7 | 1.17 |
| A7B3 | 1973.0 | 2015.0 | 0.98 |
| A2B5 | 1900.0 | 1599.0 | 1.19 |
| A5B2 | 1900.0 | 1908.0 | 0.995 |
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